Технологии в электронной промышленности №2'2008

Прямоугольные электрические соединители. Оптимизация тепловых режимов соединителей

Сафонов Александр
Сафонов Леонид


В связи с непрерывной миниатюризацией РЭА (и, как следствие, уменьшением размеров применяемых радиоэлектронных компонентов) и в то же время с увеличением ее энергонасыщенности остро встает вопрос о максимальном использовании возможностей, заложенных в конструкциях того или иного электронного компонента. Это в первую очередь относится и к прямоугольным электрическим соединителям, чьи габаритные размеры больше по сравнению с основными радиоэлектронными компонентами.

Введение

При оптимизации теплового режима электрического соединителя необходимо обеспечить равные условия работы всех контактных пар и создать равномерную тепловую нагрузку по всему объему изолятора соединителя. Это очень сложная задача, которая до сих пор в полном объеме не решена. На это есть много причин, связанных как с большим количеством факторов, влияющих на условия работы соединителя, так и с отсутствием методики решения этой проблемы, которая учитывала бы взаимное влияние этих факторов друг на друга и представляла бы картину в целом.

Существующая в настоящее время методика определения предельно допустимых значений электрических параметров и режимов эксплуатации электрических соединителей не в полной мере отвечает современным требованиям.

По данной методике определяется максимально допустимый ток, который может проходить через конкретный контакт соединителя с учетом допустимого перегрева и теплостойкости пластмассы. Сначала устанавливаются группы контактов и ток, проходящий через них, затем определяется допустимая суммарная токовая нагрузка на соединитель. Дополнительно уточняется максимальный ток на одиночный контакт при 10% нагрузки от максимального тока нагрузки остальных контактов. Даются ограничения по нагружению током соседних контактов.

Такие определения и наложение различных ограничений на основные параметры производятся, как правило, по результатам испытаний и ранее накопленным статистическим данным, полученным в процессе эксплуатации соединителей-аналогов. Но не всегда можно это делать с необходимой точностью, особенно если это касается новых разработок, где применяются нетрадиционные решения. Из-за отсутствия точных расчетов конструктор вынужден вводить поправочные коэффициенты, тем самым заведомо занижать технические параметры соединителя.

В результате проведения уточненных испытаний, с целью определения реальных конструктивно-технологических запасов по основным параметрам соединителей, было установлено, что практически у всех моделей есть возможность увеличения суммарной токовой нагрузки на 10–15%, при обеспечении всех требований по надежности и сроку эксплуатации. Это еще раз подтверждает необходимость уточнения существующей методики определения предельно допустимых значений электрических параметров и режимов эксплуатации соединителей.

Температура эксплуатации соединителей и ее влияние на их работоспособность

Важным фактором при проектировании и эксплуатации электрических соединителей является обеспечение равномерной токовой и тепловой нагрузки по всему устройству. Создание оптимального теплового режима работы электрических соединителей позволит решить технические проблемы, возникающие при их эксплуатации в составе РЭА.

Рабочая температура электрического соединителя складывается из температуры окружающей среды и температуры перегрева контактов:

где tc — температура соединителя, °С; to.c — температура окружающей среды; tп.к — температура перегрева контактов.

Разработчик и изготовитель не могут повлиять на снижение температуры окружающей среды соединителя, они обязаны ее воспринимать как установленный параметр, который необходимо учитывать при расчете теплостойкости материалов изоляторов, контактов, покрытий, припоев и всего соединителя. В задачу разработчика в данном случае входит обеспечение минимально возможной рабочей температуры соединителей за счет:

  • снижения температуры перегрева контактов;
  • максимального отвода тепла от соединителя;
  • оптимального распределения токовой нагрузки на контакты, в зависимости от их расположения в соединителе.

Снижение температуры перегрева контактной пары, при конкретной токовой нагрузке, можно осуществить за счет применения материалов с повышенной электро- и теплопроводностью, покрытий с малым удельным сопротивлением и температурным коэффициентом сопротивления, стойких к агрессивным средам, а также использования достаточно высокого контактного давления, способного разрушать в процессе работы различные окисные пленки и пленки потускнения.

Максимальный отвод тепла от соединителя в окружающую среду происходит при применении материалов контактных пар, изолятора и корпусов с высокой теплопроводностью, а также дополнительных конструктивных элементов в изоляторах и корпусах, обеспечивающих максимальную поверхность теплоотдачи.

И самым важным из факторов обеспечения нормальной работы соединителя является оптимальное распределение токовой нагрузки на его контакты. Контакты в соединителе ввиду их различного расположения (они могут находиться в крайних рядах или в центре соединителя) в процессе эксплуатации испытывают различные тепловые нагрузки из-за неравных условий теплоотвода и взаимного влияния их температурных полей друг на друга. Это относится и к участкам изолятора, находящимся вокруг контактов. Задача конструктора состоит в том, чтобы так распределить требуемую суммарную токовую нагрузку между контактами, чтобы обеспечить во всем объеме соединителя, на всех его участках примерно равную температуру. Методом простого подбора и интуитивного распределения эту задачу решить практически невозможно, здесь необходимо применять специальные расчетные методы и инструменты.

Требования по надежности к электрическим соединителям предусматривают определенную минимальную наработку соединителей в определенных температурных режимах. По сложившимся сегодня нормам она устанавливается в пределах от 500 до 20 000 часов в допустимом температурном режиме эксплуатации.

Каждому значению минимальной наработки (τнi) соответствуют допустимые значения температурных режимов эксплуатации соединителя (tмi ), которые рассчитываются по формуле (2), где В — энергетический параметр (для основной массы соединителей его принимают равным 7000); i = (1…n)— порядковый номер указанных в ОТУ значений минимальной наработки соединителя; τно — нижнее из указанных в ОТУ значений минимальной наработки соединителя (принимается равным 100 часам).

tмо — максимальная температура эксплуатации соединителя (3), где tмт.з. — максимальная температура эксплуатации соединителя по ТЗ; τнт.з. — минимальная наработка соединителя по ТЗ.

Указанные в ТЗ значения tмт.з. и τнт.з. являются исходными данными для расчета минимальной наработки в других температурных режимах, включая максимально допустимые температурные режимы соединителя.

Если рассмотреть зависимость величины минимальной наработки соединителей от допустимых значений температурных режимов их эксплуатации, которая выражается в виде функции:

то можно установить следующее. Для основной массы соединителей снижение температуры эксплуатации в 1,5 раза позволит обеспечить увеличение минимальной наработки в 7–8 раз и довести ее до 150 000–180 000 часов. Эту зависимость можно проследить на примере соединителей серии СНП-268 — аналогов серии D-Sub (таблица).

Таблица. Гамма-процентная наработка до отказа в допустимом температурном режиме эксплуатации
Гамма-процентная наработка до отказа в допустимом температурном режиме эксплуатации

С учетом вышеизложенного трудно переоценить значение создания оптимального теплового режима эксплуатации для электрических соединителей.

В основном приходится рассматривать температурные ограничения для термопластичных материалов, которые используются при изготовлении изоляторов и покрытий контактных пар. В некоторых случаях приходится в этот ряд включать и материалы для изготовления контактных электродов.

При изготовлении изоляторов широкое применение, как на отечественных предприятиях, так и за рубежом, нашли такие термопластичные материалы, как поликарбонаты и техномиды (пластмассы на основе полиамидных смол ПА-6 и ПА-66 с различным процентным содержанием наполнителя — стекла). По теплостойкости они удовлетворяют указанному диапазону температур эксплуатации соединителей.

На основании проведенных исследований Международная Электротехническая Комиссия (МЭК) установила, что для серебряных и серебросодержащих покрытий контактов в воздухе допустимая температура эксплуатации ограничивается только теплостойкостью изоляционных и пружинных частей. Основанием для этого послужило то, что серебро ведет себя иначе, чем другие контактные материалы. Это подтверждено и многолетней практикой применения серебряных покрытий и на предприятии ФГУП «Карачевский завод «Электродеталь».

Для подавляющего большинства металлов, используемых для изготовления и покрытия контактов, допустимую максимальную температуру эксплуатации приходится ограничивать потому, что повышенная температура приводит к прогрессивному образованию плохо проводящих окислов, увеличивающих переходное сопротивление контактов. Окислы же серебра с повышением температуры разрушаются, а переходное сопротивление контактов при этом не увеличивается, а наоборот — уменьшается.

Разрушение поверхностных пленок при этом легко происходит при контактном нажатии в несколько десятков граммов.

Однако для электрических соединителей, за исключением соединителей с «нулевым» усилием сочленения, необходимо иметь в виду, что в процессе их сочленения и расчленения происходит скольжение контактов относительно друг друга, и поэтому приходится учитывать так называемое явление «заедания».

При повышенном нагреве скользящих контактов, покрытых серебром, трение между ними возрастает настолько, что их трудно бывает расчленить. Это происходит из-за того, что окислы, находящиеся на поверхности контактов и являющиеся своеобразной смазкой, при повышенной температуре разрушаются, и трение резко возрастает. При достаточном контактном нажатии в течение определенного времени на контактах в результате диффузии возникают очаги «холодной сварки».

Результаты исследований ряда институтов и работы, проведенные на нашем предприятии, позволили определить оптимальное значение температур, в интервалах которых целесообразно использовать серебро и серебряные покрытия электрических контактов, работающих в режиме сочленения и расчленения.

Определение зависимости коэффициента трения серебряных контактов от температуры проводилось по схеме, изображенной на рис. 1.

Схема определения зависимости коэффициента трения μ = F/P от температуры

Контакты 1 и 2, прижатые друг к другу силой Р, нагревались посторонним источником 3. Определялась сила F, необходимая для перемещения контакта 1 относительно контакта 2.

На рис. 2 приведена полученная зависимость коэффициента трения μ = F/P от температуры.

Зависимость коэффициента трения от температуры

Установлено, что при температуре выше 120 °С коэффициент трения серебра резко возрастает, поэтому целесообразно использовать серебряные покрытия для контактных пар в электрических соединителях до 120 °С. Применение серебряных покрытий с добавкой сурьмы позволяет несколько повысить температуру эксплуатации контактов.

Что касается покрытий контактов золотом и его сплавами, то здесь допустимая температура эксплуатации может достигать более высоких значений, без значительного ухудшения электрических и механических параметров контактов, и находиться в пределах 160…180 °С.

Существующая практика применения основной массы электрических соединителей с изоляторами из термопластичных материалов в радиоэлектронной аппаратуре, как зарубежного, так и отечественного производства, показывает, что на современном этапе максимальная температура эксплуатации в пределах 115…125 °С (с учетом перегрева контактов) является достаточной. Эти значения температур фактически регламентированы и в действующей НТД.

Определение теплового режима работы электрических соединителей

Рассмотрим основные принципы и подходы к решению задачи определения теплового режима работы электрического соединителя. Это позволит оценить работоспособность электрического соединителя с точки зрения обеспечения требуемых температурных режимов эксплуатации на стадии проектирования и исключить экономические издержки по устранению несоответствий при изготовлении опытных серий таких устройств.

При определении реального теплового режима электрического соединителя необходимо учитывать следующие основные факторы:

  • температуру окружающей среды;
  • количество тепла, выделяемого на каждой контактной паре;
  • суммарное качество выделяемого тепла;
  • количество тепла, которое может рассеять соединитель в окружающую среду;
  • технические характеристики материалов, из которых он изготовлен.

Все эти факторы необходимо определять и учитывать при установившемся режиме работы соединителя. За установившийся режим его работы принимается такой, когда в течение 15 минут температура перегрева контактов изменяется не более чем на 1 °С. Под температурой перегрева контактов понимают превышение температуры контактов электрического соединителя над температурой окружающей среды при прохождении через них электрического тока.

При прохождении электрического тока через контакт на нем выделяется мощность в виде тепла, равная произведению квадрата силы тока на сопротивление контакта:

где Р — мощность, выделяемая на одной контактной паре соединителя; I — ток, проходящий через контактную пару; Rк — полное сопротивление контактной пары.

Необходимо различать два тепловых режима работы контактов. Первый режим характеризует температура локального перегрева, второй — температура перегрева контактных электродов, то есть «тела» контактов.

Для надежной работы электрических соединителей в составе РЭА необходимо, чтобы тепловые режимы работы контактов под токовой нагрузкой не приводили к физико-химическим изменениям, как в самой контактной паре, так и в изоляторе, в котором они установлены [12].

Температура локального перегрева

При прохождении электрического тока через контактную пару температура в зоне контактирования почти мгновенно достигает своего максимального значения. Уже через 1×10–4…5×10–3 с [1] тепло, выделяемое в области контактирования, компенсируется теплом, отдаваемым областью контактирования контактным электродам. Разность между температурой в точках контактирования и температурой контактных электродов называется температурой локального перегрева контакта. Она не должна достигать значений, при которых значительно изменяются механические свойства материалов контакта или его покрытия (наступает размягчение или плавление и т. п.), повышается химическая активность, вызывающая повышенное пленкообразование.

В [1] выведено соотношение между температурой локального перегрева и падением напряжения на переходном сопротивлении контакта:

где Т — температура контактного электрода по шкале Кельвина; L — коэффициент Видемана-Лоренца, равный 2,4×10–8 В2/°С; U2пер. (Q1) — падение напряжения на переходном сопротивлении.

Падение напряжения на переходном сопротивлении определяется согласно закону Ома:

где Rпер.(Q1)— сопротивление переходной зоны; I — сила тока, проходящего через контакт.

Сопротивление переходной зоны, в свою очередь зависит от температуры локального перегрева. Согласно формуле [1]:

где Rпер.(O)— сопротивление переходной зоны при температуре, равной 0 °С; α — температурный коэффициент сопротивления материала контакта. При расчете локального перегрева под материалом контакта понимается материал покрытия контакта, если оно имеет место.

В соответствии с формулами (6), (7) и (8), температура локального перегрева определяется по формуле (9).

В действительности контактные поверхности покрыты пленкой, и ток через контакты течет благодаря туннельному эффекту, в результате чего происходит ассиметричный нагрев контактных поверхностей. Анодный контакт нагревается сильнее за счет избыточной энергии электронов, приобретаемой ими в туннельном промежутке. В результате чего анод оказывается более нагретым, чем катод. Это дополнительное тепло отдается катоду через пленку, плохо проводящую тепло, но бóльшая его часть передается телу контакта и излучается им в пространство. Разность между температурами катода и анода можно определить из выражения:

где Uпер. — падение напряжения на переходном сопротивлении; Uƒ — падение напряжения по сечению пленки; λ — теплопроводность материала контакта.

На практике при анализе локального перегрева ввиду проблематичности определения падения напряжения по сечению пленки рекомендуется использовать выражение (9).

Температуру переходной зоны контактирования определяют по формуле:

где tконт. — температура точки контакта, удаленной от переходной зоны.

Максимально допустимая температура переходной зоны определяется температурой размягчения материала контакта (температура рекристаллизации). Она находится в пределах 100–1000 °С: для золота t = 100 °С; для серебра t = 180 °С; для вольфрама t = 1000 °С.

Температура перегрева контактных электродов

Допустимая температура перегрева контактных электродов электрических соединителей ограничивается в основном физико-химическими и электрическими свойствами применяемых материалов. Критичными в этом отношении являются металлы покрытий контактов и пластмассы изоляторов, особенно из термопластичных материалов.

Для определения температурных полей в изоляторе электрического соединителя использовался метод конечных элементов (далее МКЭ) [4–6] — один из самых эффективных современных методов численного решения инженерных, физических и математических задач с применением вычислительной техники. Он основан на минимизации функционала, математически эквивалентного дифференциальному уравнению, описывающему задачу теплопроводности.

Основная идея МКЭ состоит в том, что любую непрерывную величину, в нашем случае температуру, можно аппроксимировать дискретной моделью, которая строится на множестве кусочно-непрерывных функций, определенных на конечном числе подобластей.

В итоге необходимо решить систему линейных алгебраических уравнений:

где [К] — матрица теплопроводности; {Р} — вектор узловых нагрузок; {Т} — искомый вектор температур в узлах.

Для решения задачи определения температурных полей в изоляторе электрического соединителя предлагается использовать двухмерную задачу стационарного теплового поля. Переход к двухмерной задаче от реального трехмерного тела соединителя связан со значительным упрощением проблемы нахождения ряда параметров, характеризующих материал диэлектрика, а также граничные условия задачи.

В данном случае распределение температурных полей и их конкретных величин определялось в наиболее температурно нагруженном сечении соединителя (рис. 3).

Конструкция электрического соединителя

Для упрощения дальнейших расчетов сделаем следующие допущения, которые не повлияют в значительной степени на конечный результат:

  1. Контактную пару «гнездо-штырь» считаем сплошным металлическим стержнем, на котором при пропускании через него электрического тока выделяется определенная мощность в виде тепла (Р = I2×Rконт. ).
  2. Изолятор соединителя считаем цельным и однородным.
  3. Считаем, что контакты плотно прилегают к изолятору.
  4. Коэффициент теплопередачи от металла (контакта) к пластмассе (изолятору) принимаем равным постоянной величине, не зависящей от разности температур между металлом и пластмассой.
  5. Коэффициенты теплопередачи от пластмассового изолятора и хвостовиков контактов в окружающую среду (в большинстве случаев это воздух) принимаем равными постоянным величинам.
  6. Температуру окружающей среды считаем постоянной и не изменяющейся из-за рассеивания определенного количества тепла от электрического соединителя.

На основании этих допущений разработан программный модуль, реализующий задачу теплопроводности МКЭ.

Созданная программа производит разбиение области на треугольные элементы (треангуляцию) с задаваемой степенью дискретизации. Примеры разбиения площади сечения электрического соединителя представлены на рис. 4.

Примеры разбиения площади сечения соединителя на треугольные элементы с различной степенью дискретности

На процедуру триангуляции в нашем случае наложено следующее ограничение: по используемой методике место расположения контактов в изоляторе обязательно необходимо поместить в узел сетки. В связи с геометрической простотой дискретизируемых областей использовался метод разбиения, основанный на выделении прямоугольников по сетке размещения контактов в изоляторе и последующем их разбиением на треугольники с заданной степенью дискретизации. Затем применялся метод нормализации элементов, то есть производилось преобразование треугольников с приближением их формы к наиболее правильной — к равносторонним треугольникам.

После выполнения разбиения области составляют матрицу теплопроводности и вектор узловых нагрузок.

Их формирование широко освещено в литературе [4–6]. Далее систему линейных алгебраических уравнений (12) решают любым из известных методов, в нашем случае применялись модифицированный метод Гаусса и метод градиентного спуска. Затем находят вектор узловых температур.

Очень важным моментом в применяемой методике нахождения температурных полей является учет граничных условий. А конкретно рассматривались два вида граничных условий:

  1. Конвективный теплообмен с внешней средой, то есть отдача тепла электрическим соединителем в окружающую среду, через боковые и торцевые грани его изолятора.
  2. Тепловой поток, теряемый за счет конвекции, (Вт/м2):

    где h — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м·°С), он зависит от большого числа факторов (при естественной конвекции на воздухе его рекомендованное значение равняется 15 Вт/(м·°С) [10]); Т — температура точки боковой грани изолятора, °С; Т — температура окружающей среды, °С.

    Учет конвективного теплообмена ведут, добавляя соответствующие выражения к компонентам матрицы теплопроводности и вектора нагрузок, соответствующих граничным узлам [6].

  3. Точечный источник тепла в узлах соответствующих контактов.

Как уже отмечалось ранее, полное количество тепла, генерируемое одной контактной парой (штырь-гнездо) электрического соединителя, при прохождении через нее электрического тока, определяется выражением (Вт):

где I — сила тока, проходящего через контактную пару, А; Rк — полное сопротивление контакта (омическое сопротивление контактных электродов плюс переходное сопротивление), Ом.

На данном этапе работы величина сопротивления контактной пары использовалась как заданное значение, в дальнейшем же предполагается этот параметр определять расчетным методом по формулам, основанным на работах Герца, Хольма и др.

Для приведения этого выражения применительно к принятому двухмерному упрощению эта зависимость будет выглядеть так:

где S — толщина соединителя (расстояние между плоскостями, на которых располагаются хвостовики контактов), мм; η — безразмерный коэффициент, характеризующий, какая часть выделенного контактной парой тепла рассеивается в окружающую среду через боковые грани соединителя (остальная часть тепловой энергии отводится через хвостовики контактов и присоединенные к ним провода, а также через торцевые грани соединителя). Коэффициент определяется эмпирически для каждого типа контактной пары. В данном случае для ножевой контактной пары (плоский штырь— плоское гнездо) было установлено, что η = 0,52. Для этого была проведена серия экспериментов, в результате которой и была определена величина коэффициента.

Предстоит серьезная работа по созданию методологии определения коэффициента η, как экспериментальной, так и теоретической его составляющих:

где η1 — коэффициент, учитывающий экспериментальную составляющую коэффициента η; η2 — уточняющий коэффициент для экспериментальной составляющей коэффициента η. Что здесь имеется в виду?

  1. Определение экспериментальной составляющей коэффициента η для основных типов контактных пар, таких как плоские (ножевые), цилиндрические, гиперболоидные, комбинированные и др.
  2. Создание методики расчета уточняющего коэффициента η2 для экспериментальной составляющей коэффициента η, в зависимости от изменения основных характеристик контактной пары (размеров, материала контактных электродов и их покрытия, усилий контактного давления и т. д.).

Величина Q добавляется к вектору нагрузки, точнее к его компоненте, которая соответствует глобальной степени свободы, отнесенной к данному узлу.

Разработанный модуль позволяет рассчитывать температурное поле, которое устанавливается в наиболее температурно нагруженном сечении соединителя. Если температуру окружающей среды принять за нулевую отметку (температура среды равна 0), то результат расчета следует считать перегревом соединителя — разницей между температурой точки соединителя и температурой окружающей среды.

Результаты работы программного модуля, реализующего задачу теплопроводности МКЭ, представлены на рис. 5 и 6. Показаны и результаты расчета для одного и того же случая, но с разной степенью дискретизации рабочей области, соответственно конечно-элементным сеткам, изображенным на рис. 4.

Распределение температурных полей в изоляторе
Распределение температурных полей в изоляторе

В данном примере электрический соединитель нагружался электрическим током равномерно (сила тока на каждый контакт соединителя составляла 1 А).

Здесь и далее на рисунках приведена температура перегрева. Как и следовало ожидать, при равномерной токовой нагрузке соединителя наиболее нагретой частью является центр этого устройства, о чем свидетельствует цветовая гамма результата.

После анализа результатов расчета температурного поля электрического соединителя и графического изображения его распределения появляется возможность корректировки схемы токового нагружения. В областях с критическими температурами необходимо снижать токовые нагрузки на контакты, и наоборот — в областях с пониженными температурами перегрева их увеличивать. Такая корректировка схемы нагружения с учетом конкретных условий позволяет обеспечить равномерную токовую нагрузку по всему соединителю. На рис. 7 представлена картина температурных полей с учетом корректировки схемы токового нагружения контактов.

Распределение температурных полей в изоляторе с откорректированной токовой нагрузкой

Результатом анализа конкретного соединителя в конечном счете является оценка его пригодности к работе в заданных условиях — с точки зрения температурного режима эксплуатации. Разработанный метод определения фактических температур в соединителе показал достаточную точность предсказуемого режима работы. Погрешность максимальных температур, определенных расчетным путем на стадии проектирования с использованием данного метода, не превышает 8–10% от реальных инструментальных замеров, полученных на натурных образцах соединителей.

По мнению авторов, такие результаты, достигнутые на этапе разработки, позволяют применять данную методику при проектировании новых типоконструкций электрических соединителей.

Заключение

Обеспечение оптимального теплового режима эксплуатации электрических соединителей — необходимое условие его нормального функционирования и обеспечения заявленных технических параметров в течение заданного срока эксплуатации.

Существующий сейчас способ определения тепловой нагрузки на электрические соединители, который официально закреплен в нормативно-технической документации (НТД), сводится к точечным замерам температуры перегрева контактов. Он не учитывает взаимного влияния температурных полей, возникающих при одновременном нагреве всех контактных пар, находящихся в соединителе, и тепловых процессов, протекающих в изоляторе, а позволяет делать лишь косвенную оценку состояния соединителя с достаточно большой степенью погрешности.

Разработанный программный модуль определения температурных полей и фактических значений температур в любой точке сечения соединителя позволяет конструктору уже на стадии разработки производить необходимые корректировки токовых нагрузок на конкретные контактные пары, с целью обеспечения равномерной тепловой нагрузки по всему сечению соединителя и максимальной пропускной суммарной мощности.

Дальнейшим развитием созданного программного модуля расчета температурных полей должна стать его модернизация и возможность использования при расчете не только температурно нагруженных сечений или изделий, представляющих собой плоские модели, но и реальных устройств в трехмерном пространстве. Создание такого модуля позволит перейти к более объективной оценке за счет сокращения количества применяемых допущений при назначении граничных условий.

Литература

  1. Хольм Р. Электрические контакты. М.: Издательство иностранной литературы, 1961.
  2. Мельников С. И. Технология производства электрических соединителей. М.: Энергия, 1979.
  3. Левин А. П. Контакты электрических соединителей радиоэлектронной аппаратуры (расчет и конструирование). М.: Советское радио, 1972.
  4. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975.
  5. Галлагер Р. Метод конечных элементов. М.: Мир, 1984.
  6. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.
  7. Сафонов Л., Сафонов А. Электрические прямоугольные соединители. Анализ физических процессов, происходящих в контакте // Компоненты и технологии. 2007. № 7.
  8. Сафонов Л., Сафонов А. Электрические прямоугольные соединители. Рекомендации по практическому применению в РЭА // Технологии в электронной промышленности. 2007. № 5.
  9. Фокин В. М., Бойков Г. П., Видин Ю. В. Основы технической теплофизики. М.: Издательство иностранной литературы, 2004.
  10. Лариков Н. Н. Теплотехника: Учеб. для вузов. М.: Стройиздат, 1985.
  11. Шаманов Н., Носов И., Пивоваров В. Прямоугольные соединители ФГУП «Карачевский завод «Электродеталь» // Электронные компоненты. 2003. № 1.
  12. Белоусов А. К., Савченко В. С. Электрические разъемные контакты в радиоэлектронной аппаратуре. М.: Энергия, 1975.
  13. Сафонов Л., Сафонов А. Электрические прямоугольные соединители. Электролитическое получение серебряных и золотых покрытий повышенной твердости и износоустойчивости // Технологии в электронной промышленности. 2007. № 7.

Другие статьи по этой теме


 
ПОДПИСКА НА НОВОСТИ

Оцените, пожалуйста, удобство и практичность (usability) сайта:
Хорошо
Нормально
Плохо